5.3.1 Análisis de solicitaciones

1    La resistencia del edificio frente a acciones horizontales de fábrica sustentante se consigue mediante los forjados, funcionando como diafragmas rígidos, y los muros dispuestos en la dirección de la acción. Si existen huecos en los muros a corte se descontará la longitud de los huecos en la sección correspondiente.
2    A cada paño de muro en la dirección de la acción se le podrán incorporar como alas parte del muro perpendicular que haya en uno u otro de sus extremos, siempre que la unión sea capaz de soportar los esfuerzos rasantes que correspondan. La longitud de dichas alas, a uno otro lado, no superará:

a)    h_tot/5, siendo h_tot la altura del muro a corte analizado,
b)    la mitad de la distancia entre muros de corte enlazados por el muro arriostrado,
c)    la distancia al extremo del muro arriostrado,
d)    la mitad de la altura de la planta.
e)    6 veces el espesor del muro arriostrado
 

3    Para la distribución de las acciones horizontales se empleará la rigidez elástica de los muros de corte, incluidas las alas. Para muros de altura mayor que el doble de su longitud, puede despreciarse el efecto de la rigidez a cortante.
4    Cuando los forjados puedan considerarse rígidos en su plano (por ejemplo, aquellos que cuentan con una losa superior hormigonada en obra) queda del lado de la seguridad distribuir las acciones horizontales entre los muros a corte en proporción a su rigidez, admitiendo que todos tienen el mismo desplazamiento.
5    Cuando la resultante de las acciones horizontales no pasen por el metacentro, o centro de las rigideces de los muros a corte, por disposición asimétrica en planta de éstos, o por otra razón, se considerará en los muros el efecto de la rotación del sistema (efecto torsor). Al equilibrio de dicho efecto de rotación colaboran eficazmente los muros transversales a la dirección en la que actúa la acción horizontal considerada.
6    El esfuerzo cortante horizontal máximo en un muro, calculado por análisis elástico lineal, puede reducirse en un 15 %, (atendiendo a una redistribución por fisuración limitada) siempre que se incrementen los cortantes correspondientes a los muros paralelos inmediatos de tal modo que se mantenga el equilibrio frente a las acciones de cálculo aplicadas.
7    El muro a corte, y en las alas unidas eficazmente a él mediante traba o amarres, debe considerar los efectos de las acciones:

a)    en el muro, el esfuerzo normal por efecto de las cargas verticales permanentes, utilizando el valor de cálculo con el coeficiente de seguridad que corresponde a acciones favorables, aplicado con la excentricidad debida a la flexión que causan las acciones horizontales;
b)    en las alas, el esfuerzo normal;
c)    en el muro, el esfuerzo cortante horizontal
d)    en la unión del muro con cada ala, el esfuerzo cortante vertical (rasante) máximo.

5.3.2 Capacidad portante

1    El esfuerzo cortante de cálculo aplicado, V_Sd, será menor o igual que el esfuerzo cortante resistente, V_Rd, es decir:

V_Sd ≤ V_Rd                                                (5.16)

2    Se considerará la combinación del esfuerzo normal y del esfuerzo cortante más desfavorable de las siguientes:

a)    En el muro, el esfuerzo normal, por efecto de las cargas verticales, aplicado con la excentricidad debida a la flexión que causan las acciones horizontales.
b)    En cada ala, el esfuerzo normal.
c)    En el muro, el esfuerzo cortante horizontal.
d)    En la unión del muro con cada ala, el esfuerzo cortante vertical (rasante) máximo.

3    Al efecto de evaluar el esfuerzo normal que contribuye a la resistencia a cortante:

a)    En los muros que sustentan forjados bidireccionales, la carga de los forjados se repartirá alícuotamente entre los muros sustentantes.
b)    En el caso de forjados unidireccionales, dotados de una losa superior y un encadenado de apoyo, puede considerarse una distribución a 45º, en alzado, de la carga del forjado sobre los muros no directamente cargados.

3    La capacidad resistente de cálculo a esfuerzo cortante vale:

V_Rd = V_Rd1 + V_Rd2                                   (5.17)

donde
V_Rd1 = f_vd· t · L_d                                        (5.18)
_{VRd2 =} 0,67 · A_s · f_yd · L_d/s                       (5.19)

siendo:
f_vd       la resistencia de cálculo a cortante de la fábrica, considerando la tensión vertical correspondiente, según 4.5.3
t           el espesor, en su caso residual, del muro
L_d        la longitud comprimida del muro debida a las acciones verticales, equilibrando a las horizontales, descontando pues la zona de tracción, suponiendo una distribución lineal de tensiones
s          separación entre las armaduras de tendel.

En cualquier caso, la capacidad resistente a cortante no puede ser superior a;

V_Rd ≤ 2,0 N/mm² · t · L_d    (5.20)

4    Como resistencia vertical a corte de la unión puede tomarse el valor de resistencia a cortante puro (véase tabla 4.5)

5.4.1 Generalidades

1    El cálculo de muros sometidos a acciones laterales se puede basar en:

a)    su respuesta como pieza a flexión sustentada en uno o varios bordes
b)    su respuesta como arco estribado entre ambos bordes.
Si en ambas direcciones responde como pieza a flexión se dice que el comportamiento es de placa.

2    En el caso en que el muro posea algún borde en el cual no se pueda garantizar la movilización de las reacciones necesarias para su equilibrio (por ejemplo bordes superiores no retacados a los forjados), se considerará que ese borde no es competente como sustentación de placa, o en esa dirección no puede darse el comportamiento en arco.  
3    Para la respuesta como pieza a flexión, puede conseguirse empotramiento mediante llaves, por traba de las piezas o por tope contra los forjados cuando es pasante sobre éstos.
4    En un muro capuchino se podrá considerar que ambas hojas colaboran en la resistencia a las acciones laterales, aunque sólo una de ellas esté directamente conectada a los elementos de sustentación.

5.4.2 Análisis de solicitaciones en flexión

1    Es aceptable el uso de cualquier procedimiento que dé como resultado un conjunto de esfuerzos en equilibrio con las acciones consideradas.
2    En general, pueden tomarse como solicitaciones las procedentes del método de las líneas de rotura, a partir de la capacidad resistente en la dirección paralela a los tendeles, M_Rd1, y en la perpendicular, M_Rd2, de acuerdo con los valores dados en 5.4.3.
3    En un paño rectangular, los valores de los momentos máximos pueden tomarse, para carga uniforme, como:

M_Sdx1 = μ • q_d L²                    (5.21)
M_Sdx2 = • q_d L²                      (5.22)

siendo:
q_d      el valor de cálculo de la acción horizontal por unidad de superficie
μ        la relación entre las capacidades resistentes a flexión en dirección de los tendeles, M_Rd1 y en la de las llagas M_Rd2. Para comportamiento en placa, se puede adoptar:    

    μ = f_xk1 / f_xk2    (5.23)
  

    o como valor aproximado:

    
    μ = f_vk /  (0,1•f_k)    (5.24)

  f_xk1, f_xk2    la resistencia a flexión de la fábrica, según tabla 4.6
    el coeficiente de flexión. Este coeficiente puede determinarse a partir de las tablas del Anejo G, o de la teoría de placas en rotura.